Inconel718高溫合金鍛造 Inconel718鎳基合金時(shí)效棒

現(xiàn)貨庫存 Inconel718圓棒 固溶時(shí)效2.4668合金鍛棒 鍛環(huán) 美標(biāo)國軍標(biāo)

Inconel718沉淀強(qiáng)化鎳基高溫合金

相近牌號(hào)：

GH4169(中國)

Inconel 718、UNS NO7718(美國)、

NC19FeNb(法國)、W.Nr.2.4668(德國)

 Inconel718化學(xué)成份：

 Inconel718物理性能：

 Inconel718力學(xué)性能：(在20℃檢測(cè)機(jī)械性能的最小值)

 Inconel718生產(chǎn)執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)：

Inconel718特性及應(yīng)用領(lǐng)域： 

該合金在-253～700℃溫度范圍內(nèi)具有良好的綜合性能,650℃以下的屈服強(qiáng)度居變形高溫合金的首位,并具有良好的抗疲勞、抗輻射、抗氧化、耐腐蝕性能,以及良好的加工性能、焊接性能良好。能夠制造各種形狀復(fù)雜的零部件，在宇航、核能、石油工業(yè)及擠壓模具中，在上述溫度范圍內(nèi)獲得了極為廣泛的應(yīng)用。 

GH4169 金相組織結(jié)構(gòu)：

該合金標(biāo)準(zhǔn)熱處理狀態(tài)的組織由γ基體γ'、γ'、δ、NbC相組成。

Inconel718工藝性能與要求：

1、因 Inconel718合金中鈮含量高,合金中的鈮偏析程度與治金工藝直接有關(guān)。
2、為避免鋼錠中的元素偏析過重，采用的鋼錠直徑不大于508mm。
3、經(jīng)均勻化處理的合金具有良好的熱加工性能，鋼錠的開坯加熱溫度不得超過1120℃。
4、該合金的晶粒度平均尺寸與鍛件的變形程度、終鍛溫度密切相關(guān)。
5、合金具有滿意的焊接性能，可用氬弧焊、電子束焊、縫焊、點(diǎn)焊等方法進(jìn)行焊接。

抽象

用攝動(dòng)法求解非線性波動(dòng)方程。非線性超聲系數(shù)β和δ與基波和諧波振幅有關(guān)。非線性超聲測(cè)試系統(tǒng)用于在GH4169高溫合金的拉伸測(cè)試和彎曲疲勞測(cè)試中檢測(cè)接收到的信號(hào)。結(jié)果表明，非線性超聲參數(shù)隨拉伸應(yīng)力或疲勞壽命的變化曲線近似為鞍形。相對(duì)非線性系數(shù)β '和δ '與應(yīng)力和疲勞壽命的關(guān)系曲線有兩個(gè)階段。相對(duì)非線性系數(shù)β ′和δ當(dāng)拉伸應(yīng)力低于屈服強(qiáng)度的65.8％時(shí)，′隨拉伸應(yīng)力而增加，而當(dāng)拉伸應(yīng)力高于屈服強(qiáng)度的65.8％時(shí)，則隨著拉伸應(yīng)力而減小。非線性系數(shù)的極限值為疲勞壽命的53.3％。對(duì)于二階相對(duì)非線性系數(shù)β ′，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與綜合模型之間有很好的一致性。但是，對(duì)于三階相對(duì)非線性系數(shù)δ '，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與理論模型不符。

1.簡(jiǎn)介

GH4169高溫合金在253?400°C下具有良好的集成性能。它被制造為復(fù)雜的組件，并廣泛用于航空，核能，石油工業(yè)和擠壓模。在拉伸載荷和循環(huán)載荷作用下，金屬結(jié)構(gòu)成分隨著塑性變形而逐漸發(fā)生并引起破壞。它們導(dǎo)致組件破裂或斷裂。

疲勞是部件的損壞機(jī)制之一。據(jù)統(tǒng)計(jì)，超過90％的零件故障是由疲勞損傷引起的。結(jié)構(gòu)部件的疲勞壽命可分為三個(gè)階段：早期位錯(cuò)的產(chǎn)生和晶格變形，微裂紋的形成以及斷裂破壞。對(duì)于結(jié)構(gòu)部件，一和第二階段的疲勞壽命為80％?90％。因此，早期疲勞損傷的檢測(cè)是部件壽命[評(píng)價(jià)臨界1 - 3]。與其他破壞性和非破壞性測(cè)試相比，超聲方法被認(rèn)為是最有前途的非破壞性測(cè)試技術(shù)。許多研究表明，該線性超聲波參數(shù)，如超聲波速度和衰減是有效的檢測(cè)和評(píng)估在第二階段和疲勞壽命的第三階段[ 4 - 6 ]。但超聲波線性參數(shù)不以金屬組分[非線性行為和早期疲勞狀態(tài)5 - 8 ]。因此，非線性超聲參數(shù)評(píng)估金屬部件的早期疲勞狀態(tài)或應(yīng)力并預(yù)測(cè)疲勞壽命是一個(gè)焦點(diǎn)問題。

1755年，歐拉提出了非線性聲學(xué)的概念。拉格朗日（1760）[ 9 ]，斯托克斯（1848）[ 10 ]和瑞利（1910）[ 11 ]等研究人員研究了非線性聲學(xué)理論[ 9 ]。在1960年代，研究人員開始研究固體中的非線性聲學(xué)現(xiàn)象[ 12 ]。1963年，Hikata等人。觀察到諧波出現(xiàn)在鋁中。和Breazeale等。在1963年和1968年的單晶鋁和銅的檢測(cè)到的第三階彈性常數(shù)[ 13，14 ]。Buck等。研究了非粘結(jié)界面和疲勞裂紋處的聲諧波產(chǎn)生[ 15]。Nagy使用非線性超聲波來評(píng)估塑料的疲勞損傷[ 16 ]。Kim等。用非線性超聲波來表征鎳基高溫合金的疲勞損傷[ 17 ]。Metya等。研究了等級(jí)馬氏體時(shí)效鋼中二次諧波的產(chǎn)生[ 18 ]。水等。用非線性縱波評(píng)估金屬材料中的塑性損傷[ 19 ]。Ruiz等。非線性聲學(xué)參數(shù)用于評(píng)估2205雙相不銹鋼的機(jī)械性能熱降解的早期檢測(cè)[ 20 ]。Punnose等。用非線性超聲波評(píng)估奧氏體不銹鋼在低循環(huán)狀態(tài)下的疲勞[ 21]。結(jié)果表明，二階非線性系數(shù)與材料的疲勞壽命或疲勞損傷有關(guān)。但是很少有研究者研究三階非線性系數(shù)與應(yīng)力或疲勞壽命之間的關(guān)系。

用攝動(dòng)法求解一維非線性超聲波運(yùn)動(dòng)方程。在拉伸試驗(yàn)和彎曲疲勞試驗(yàn)中，研究了非線性超聲參數(shù)與拉伸應(yīng)力或疲勞循環(huán)之間的關(guān)系。非線性超聲測(cè)試系統(tǒng)用于檢測(cè)接收到的信號(hào)。RETIC先進(jìn)的測(cè)量系統(tǒng)生成一個(gè)音調(diào)猝發(fā)信號(hào)，并接收在GH4169超級(jí)合金板中傳播的信號(hào)。接收到的信號(hào)通過FFT進(jìn)行轉(zhuǎn)換。獲得基波和諧波幅度，并計(jì)算參數(shù)。獲得了非線性參數(shù)與拉應(yīng)力或疲勞壽命的函數(shù)關(guān)系曲線，以檢測(cè)或預(yù)測(cè)GH4169高溫合金的應(yīng)力或疲勞壽命。

5。結(jié)論

在拉伸試驗(yàn)和疲勞彎曲試驗(yàn)中，超合金的組織發(fā)生變化。單極和偶極子的密度隨拉伸應(yīng)力或疲勞周期而變化。它們?cè)诔晜鞑ミ^程中引起非線性系數(shù)的變化。

在變化的應(yīng)力下進(jìn)行測(cè)量。結(jié)果表明，超聲非線性系數(shù)在彈性階段隨拉伸應(yīng)力的增加而增大，而在塑性階段則減小。通過綜合模型可以解釋二階非線性系數(shù)與拉應(yīng)力的關(guān)系。

在變化的疲勞周期下進(jìn)行測(cè)量。結(jié)果表明，超聲非線性系數(shù)隨著彈性周期疲勞周期的增加而增加，這是因?yàn)閱螛O和偶極子密度隨疲勞周期而變化。超聲非線性系數(shù)在塑性階段降低，因?yàn)閱螛O密度降低并且出現(xiàn)了靜脈和壁。二階非線性系數(shù)與疲勞壽命的關(guān)系可以通過綜合位錯(cuò)模型來解釋。因此，如果已知非線性系數(shù)和疲勞循環(huán)之間的關(guān)系，則可以使用疲勞試驗(yàn)期間非線性系數(shù)的變化趨勢(shì)來預(yù)測(cè)材料的疲勞狀態(tài)。

我們提出了一個(gè)三階非線性系數(shù)模型。它用于預(yù)測(cè)三階非線性系數(shù)與拉伸應(yīng)力或疲勞壽命之間的關(guān)系。不考慮應(yīng)力，理論模型與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)不符。未來的工作將致力于尋找更好的模型來解釋實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。

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